Страница 81 из 84
Поскольку в этом случае будет возможно оценить величину «выбега» ГПД. Так именуется параметр, который характеризует количественную оценку стабильности ГПД. В предлагаемой схеме ГПД «выбег» не превышает 100–120 Гц.
Затем приступают к настройке широкополосного УВЧ и преобразователя первой промежуточной частоты. Для этого, отсоединив конденсатор С4 (см. рис. 28.3), подают на него сигнал с выхода измерителя АЧХ. А вход измерителя АЧХ соединяют с конденсатором С17 (рис. 28.3), который для этого отсоединяется от общей точки ШПТЛ Тр2.
На приведенном рис. 29.3 показаны АЧХ широкополосного УВЧ и фильтра-пробки на частоту 55,5 МГц.
Добившись соответствия реальных характеристик, примерный вид которых представлен на рис. 29.1, восстанавливают соединение конденсатора С17 рис. 28.3. с общей точкой ШПТЛ. Выходной разъем ГПД соединяют с входом ШПТЛ ТрЗ. Но теперь вместо измерителя АЧХ необходим ГЕНЕРАТОР СТАНДАРТНЫХ СИГНАЛОВ (ГСС).
В качестве такового вполне возможно использовать ГСС заводского изготовления, например, Г4-102А. Хотя существует мнение, что генераторы стандартных сигналов класса Г4-102А не вполне пригодны, например, для измерения динамического диапазона входных сигналов высококачественных приемников. Как из-за высокого (относительно) уровня, так называемых, боковых шумов, так и по причине интермодуляционных искажений, вызванных нелинейностью выходных цепей генераторов, примененных в подобных ГСС.
К сожалению, форма выходного сигнала Г4-102А действительно не является пределом мечтаний. Но дорогие, имеющие очень высокое качество характеристик, измерительные генераторы стандартных сигналов, достаточно дефицитны. И имеются только в хорошо оснащенных специализированных лабораториях. Поэтому выбор невелик — или все же применить (явно неоптимальный) ГСС класса Г4-102, или построить собственный, упрощенный, имеющий только несколько фиксированных, но «вылизанных» частот генерации. Качество такого ГСС может быть сделано достаточно высоким, но вот повозиться придётся немало.
В первом случае поступают следующим образом. Припаивают на место конденсатор С4 (см. рис. 28.3), но закорачивают электроды р-i-n-диода. Далее подают с выхода ГСС частоту сигнала, соответствующую границам выбранного диапазона частот, путем установки переключателя 11П4Н приемника в соответствующее положение. Амплитуду высокочастотного сигнала с выхода ГСС при этом устанавливают равной 100 микровольт. Тем самым проверяют работу первого смесителя, собранного по схеме кольцевого балансного на диодах Шоттки.
Предварительно настраивают частотную характеристику ДИПЛЕКСОРА С19, С20, L4, L5, R9 на частоту пропускания, равную 55,5 МГц. При нормально работающем первом смесителе, очень несложно, перестраивая по частоте (разумеется в пределах выбранного поддиапазона) ГСС, поймать синусоидальный сигнал, частота которого равна 55,5 МГц.
Можно, даже «на глаз», оценить такие его характеристики, как степень синусоидальности, а также ЧИСТОТУ. То есть убедиться, насколько этот сигнал четкий, НЕЗАШУМЛЕННЫЙ. Кроме того, убеждаемся, что если не перестраивать ГПД, но перестраивать ГСС, то существует ТОЛЬКО ОДНО значение частоты входного сигнала, при котором наблюдается отклик на выходе ДИПЛЕКСОРА.
Кстати, понижая аттенюатором ГСС уровень входного сигнала приемника от 100 микровольт до 5 микровольт, можно получить некоторое предварительное представление об уровне достигнутой чувствительности. Но только весьма предварительное, поскольку общий коэффициент усиления всего вышеуказанного тракта, пока еще невелик. Поэтому приступают к отладке УПЧ1, цепи которого выполняют роль ОСНОВНОГО СЕЛЕКТОРА СИГНАЛОВ первой ПЧ.
Лучше всего, в данном случае, прибегнуть снова к использованию измерителя АЧХ. Сигнал с его выхода подается на конденсатор С1 (см. рис. 28.4). А на вход измерителя АЧХ поступает сигнал с конденсатора С15, который для этого отсоединяется от средней точки ШПТЛ Тр1. Как показано на рис. 29.4.
Максимально растянув полосу качания, можно посмотреть на экране измерителя АЧХ полосу пропускания ФП2П-4-1-В (или подобного ему) кварцевого фильтра. Как с вывода 3 этого фильтра, так и на выходе резонансного усилителя, собранного на двухзатворном МДП-транзисторе КП306А. Путем подстройки сердечников катушек индуктивности, добиваются максимума усиления тракта. Затем, соединив вход схемы, представленной на рис. 28.4. с выходом схемы рис. 28.3, конденсатором С1 (см. рис. 28.4), с вывода С15 можно уже достаточно убедительно оценить достигнутый уровень входной чувствительности приемника.
С учетом суммарного коэффициента передачи электронных цепей тракта, при подаче на вход приемника ВЧ-сигнала с амплитудой 5 микровольт, в измеряемой точке уровень сигнала будет составлять величину порядка 30 милливольт. Такой сигнал достаточен для анализа его качественных и количественных характеристик. Поэтому аттенюатором ГСС понижаем уровень входного сигнала до 1 МИКРОВОЛЬТА, а затем производим замеры, сущность которых понятна из приведенного ниже рис. 29.5.
Имеется возможность оценить максимальную чувствительность приемника при заданном соотношении сигнал/шум. Теперь, по уже изложенной ранее методике, настраивают преобразователь второй промежуточной частоты. Настроив соответствующий ДИПЛЕКСОР на частоту, равную 1,455 МГц, приступаем к отладке и настройке схемы УПЧ2, разорвав для этого его цепь АРУ-2 (см. рис. 28.6). Прежде всего, отладим режимы работы двухзатворных полевых транзисторов VT1—VT3 по постоянному току. Это очень ответственный момент. Поскольку двухзатворные транзисторы КП306А имеют нормированный квадратичный участок переходной характеристики по напряжению первого затвора (что означает ослабление комбинационных составляющих третьего порядка не менее 80 дБ.). Кроме того, транзисторы КП306, можно сказать, «идеальны» для построения на их основе высококачественных резонансных малошумящих усилителей с высоким входным импедансом.
Изображенные на рис. 28.6 резисторные цепи обеспечивают, соответствующее работе на квадратичном участке характеристик, смещение по второму затвору. Но, установив режимы по постоянному току транзисторов VT1—VT3, прежде чем восстановить цепь АРУ-2, следует, подав сигнал на первый затвор VT1 от ГСС (частота 1,455 М Гц), замерить величину коэффициента усиления этой части тракта УПЧ2. И проверить, как его шумовые, так и линейные характеристики. Шумовые достаточно просто определяются, когда уровень входного сигнала от ГСС составляет 2–5 микровольт. Поступаем при этом в соответствии с рис. 28.2. Линейные характеристики можно также достаточно точно установить, плавно увеличивая входной сигнал ГСС от уровня 5—10 микровольт.
Поскольку при разомкнутой цепи АРУ-2, общий коэффициент усиления трех каскадов составляет величину порядка 8000—10000 раз (66–80 дБ), то входной сигнал порядка 50 микровольт обеспечивает на выходе УПЧ2 амплитуду около 0,5 вольта!
Продолжая процесс плавного контролируемого увеличения амплитуды входного сигнала, отмечают момент, когда на выходе схемы произойдет нарушение синусоидальности формы сигнала. После этого, приняв коэффициент запаса равным 0,8, умножаем на него то значение амплитуды входного сигнала, при котором проявилась вышеуказанная нелинейность. При правильно установленных режимах МДП- транзисторов, по постоянному току, это происходит при уровнях входного сигнала, равных 150–200 микровольт.
Теперь можно замкнуть цепь АРУ-2. Ранее уже было дано описание принципа ее работы. Следует заметить, что эта цепь имеет очень высокие характеристики и обеспечивает значительную глубину АРУ-2. В частности, замеренная автором глубина АРУ при замкнутой цепи обратной связи, при изменении входного сигнала от 10 микровольт до 35 милливольт, вызывала увеличение соответствующего выходного сигнала УПЧ2 не более, чем в три раза, т. е. соответствовала глубине АРУ, равной: